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上回我们说到直流充电桩的正常充电流程,那么问题来了,直流充电桩充电时又有哪些异常情况呢?我们不妨来了解一下,方便日后给充电桩系统“把脉”。首先,我们来简单回顾一下上周的精华内容,即直流充电模型:直流充电模型左边是非车载充电机(即直流充电桩),右边是电动汽车,二者通过车辆插头、插座相连。我们可以很清楚的看到,充电模型主要由“非车载充电机”、“车辆接口”、“电动汽车”这三部分构成,所以充电异常中止基本也由这三部分引发,那么接下来我们将对这三部分进行“体检”分析。
实验结论:电流从正到负为无缝切换,可理解为切换时间为。当CC优先选择高速时,会有一个持续1ms的过冲(图一),客户可以根据实际的测试需求,选择CC优先的高速/低速,如上测试当选择CC优先低速时,就可以平滑渡过过冲阶段。IT6C如何实现无缝切换?IT6C不同于传统的源载一体机,采用的控制原理,将源和载的控制合为一体,采用数字环控制方式。其中从采样比较输出都是同一环路控制,故可以到无缝切换。
ENOB=(SINAD-1.76dB)/6.2,其中1.76为理想ADC的量化噪声,6.2为将log2转化为log1的系数比。很明显,SINAD越大,ENOB越大,而提升SINAD的方法就是重点关注与测试精度有关的电路。在数字示波器的架构中,与测试精度有关的电路有:前端采集电路、ADC采样电路。被测信号经前端采集电路进行调理后传输给ADC进行采样。其中前端采集电路及ADC采样电路对ENOB有较大影响,实际工作时,偏置误差,非线性误差,增益误差,随机噪声,甚至还有ADC交织引起的噪声都会增大ENOB。ENOB说明了什么ENOB是衡量ADC性能的标尺,若示波器ENOB指标好,那么偏置误差、增益误差、非线性度等都较小,同时带宽噪声也较低。如果主要被测信号是正弦波信号,那么ENOB就需要重点关注。通常示波器都由前端电路衰减器、放大器等信号调理电路、ADC采样电路组成,在设计的时候,会在前端采用各种射频技术,各种频率响应方式,实现的频响平坦度,以便ADC采样时失真,增大ENOB指标。如何判断ENOB的大小3.11.底噪示波器在不同垂直档位及偏置下的底噪大小是评估示波器测量质量的一个重要依据,通过观测底噪大小,可以判断前端采集电路和ADC采样电路设计的优劣,因为示波器的底噪会增加额外的抖动并较小设计裕量,对测试结果造成较大的影响。
由于转子外圆面被制成有均匀分布的齿和槽,故在气隙和电枢体或涡流环表面产生疏密相间的磁场,转子被拖动旋转时,电枢体和涡流环内表面上任何一点的磁场产生叫变变化,由此感应出“涡流”,在“涡流”和磁场的耦合作用下,在转子上产生制动力矩。由于电枢体是通过机座固定在底板上的,故转子无法带动电枢体旋转,动力机械输出的功率被转化成电枢体和涡流环上“涡流”产生的等值热量,热量由进入电枢体和涡流环冷却水槽中持续不断的冷却水及涡流制动器自身消耗。
既然瞬时阻抗像电阻,那我们就给负载并联一个电阻,让其阻值和特性阻抗相等,这样信号就不会反射回来,而是被电阻吸收。您的电路也就清净了。这种方法叫终端匹配。的50Ω特性阻抗大小会影响信号传输功率、传输损耗、串扰等电气性能,而其板材和几何结构又影响成本,这种情况只能找一个折中值。而50Ω正是同轴线的传输功率、传输损耗以及成本的一个平衡点。所以大多数高速信号都会采用50Ω特性阻抗系统,形成标准并沿用至今,成为使用 广泛的一种阻抗标准。
示波器的采样根据Nyquist采样定理,当对一个频率为f的带限信号进行采样时,采样频率SF必须大于f的两倍以上才能确保从采样值完全重构原来的信号。这里,f称为Nyquist频率,2f为Nyquist采样率。对于正弦波,每个周期至少需要两次以上的采样才能保证数字化后的脉冲序列能较为准确的还原原始波形。如果采样率低于Nyquist采样率则会导致混迭(Aliasing)现象。采样率SF2f,混迭失真和显示的波形看上去非常相似,但是频率测量的结果却相差很大,究竟哪一个是正确的?仔细观察我们会发现中触发位置和触发电平没有对应起来,而且采样率只有250MS/s,中使用了20GS/s的采样率,可以确定,显示的波形欺骗了我们,这即是一例采样率过低导致的混迭(Aliasing)给我们造成的像。
电源管理仍然是这些数字子系统的主要关注点。考虑以下:对于宽电压摆幅,高压摆率配置,每通道的功率要求可以为2.5W或更高,32通道板仅需要80W的引脚电子器件。所有通道都在高压模式(25V范围)下工作的多板数字系统可能需要超过1200W的功率才能实现512通道系统。对于高通道数系统,数字子系统的总输入功率更是超过2KW。如前文所述,今天的数字子系统架构由引脚电子器件和数字ASIC或FPGA组成,如上所述,PE消耗了数字子系统功耗中很大一部分。